1修復情況由于裝卸的需要，應進行修復工作。經港機質檢機構對3臺門座起重機進行有關項目檢測，找到故障原因，對原圓筒門架進行改造修復，即將門架主橫梁內部圓筒下面的加筋板去掉，在主橫梁內對著門架主橫梁上翼緣板上的圓筒增加一圓筒，增加的圓筒將門架主橫梁的上、下翼緣板連接起來，相當于將門架主橫梁上方的圓筒伸到了主橫梁的內部。為了增強主橫梁的強度和剛度，在主橫梁2側腹板的外側分別增加了2個半圓柱。

 

    2修復前后的檢測情況及檢測結果對照3號門座起重機圓筒門架結構上關鍵點的相對變位檢測對中的測點A和B進行2種工況的相對變位進行檢測，其中工況1在修復前、后的吊鉤載荷均為0工況2在修復前的吊鉤載荷為5.5t，修復后的吊鉤載荷為11.t.工況1測點A相對于測點B的相對變位測試結果為：修復前的幅度為10mm，修復后的幅度為0工況2測點A相對于測點B的相對變位測試結果為：修復前的幅度為10mm，修復后的幅度為0；測點A相對于測點B的相對變位測試結果為：修復前的幅度為16mm，修復后的幅度為4mm.1號、3號門座起重機圓筒門架重要部位靜載應力的檢測。在中，取多個測點進行2種工況測試（見表1），得出的應力結果見表2.3圓筒門架修復前后檢測結果分析圓筒門架之圓筒上部關鍵點A相對于圓筒下端B點的相對變位，在圓筒門架改造修復前后的測量值相差很大，即改造修復后，測點A相對于測點B的水平變位較改造修復前有明顯降低。

 

    表明改造修復后，圓筒門架的剛度有明顯提高，達到正常工作要求。

 

    圓筒門架在改造修復前，1號門座起重機表1應力測試工況表工況幅度試驗載荷/t臂架位置狀態修復前修復后1號機3號機1號機3號機臂架擺動平面平行于軌道臂架擺動平面與軌道成45°夾角工況1工況測點修復前修復后修復前修復后1號機3號機1號機3號機1號機3號機1號機3號機一一5試驗載荷為額定載荷的0.46倍時，測點中*大測試靜載應力測點為A2，其應力值為+161MPa，達到所用材料（Q235）的許用應力（150~170MPa）；3號門座起重機試驗載荷為額定載荷的055倍，測點中的*大測試靜載應力測點為A9其應力值為一156MPa接近所用材料（Q235）的許用應力（150~170MPa）且結構測點上的應力分布極不均勻。圓筒門架改造修復后，1號門座起重機試驗載荷為額定載荷的0.88倍時，與上述修復前1號門座起重機對應測點A2的測試靜載應力值為+44MPa；3號門座起重機試驗載荷為額定載荷的1.1倍時，與上述修復前3號門座起重機對應測點A9的測試靜載應力值為一4MPa，結構測點上的應力分布趨均勻。

 

    通過上述對比分析，說明改造修復后，圓筒門架重要部位測點上的測試應力值較改造修復前的測試應力值有明顯的降低，圓筒門架結構上的應力分布較改造修復前有明顯的改善，應力分布較均勻，消除了應力分布的奇異現象，增強了圓筒門架的承載能力，使其達到了正常狀態。

 

    郵編：430063：2003技術改造輸送機系統重錘校核計算廣東電資產經營有限公司沙角C電廠張向東1校核計算C7A/B輸送機系統的相關參數見表1.C7A/B輸送機重錘現在的實際重量（包括滾筒和支架）為G'=P'V+T沙角C電廠燃料系統共有18條帶式輸送機，自從1994年投產以來，C7A/B帶式輸送機故障率居高不下，膠帶駁口經常撕開，膠帶老化快，更換頻繁，嚴重影響了安全生產。因此，筆者對C7A/B輸送機系統作了比較全面的理論校核，發現其重錘的重量明顯超出理論值。